F - Mech Eng,Light,Heat,Weapons – 25 – J
Patent
F - Mech Eng,Light,Heat,Weapons
25
J
F25J 1/02 (2006.01) C09K 5/04 (2006.01) F25J 3/06 (2006.01) F25B 9/00 (2006.01)
Patent
CA 2291841
The invention relates to a process for liquefying a hydrocarbon-rich stream, in particular a natural gas stream, by indirect heat exchange with the refrigerant mixture of a refrigerant mixture cycle, the refrigerant mixture being compressed in two stages or multiple stages and where the refrigerant mixture is fractionated into at least one lower-boiling refrigerant mixture fraction and into at least one higher-boiling refrigerant mixture fraction. According to the invention, the compressed refrigerant mixture (23) is at least partially condensed (E4) downstream of the penultimate compressor stage and is fractionated (D4) into a higher-boiling liquid fraction (26) and a lower-boiling gas fraction (24). The lower--boiling gas fraction (24) is compressed to the final pressure, partially condensed (E5) and fractionated (D5) into a lower-boiling gas fraction (10) and a higher-boiling liquid fraction (27). The higher-boiling liquid fraction (27) is added to the partially condensed refrigerant mixture stream (23), and the gas fraction (10) forms the lower-boiling refrigerant mixture fraction and the liquid fraction (26) forms the higher-boiling refrigerant mixture fraction of the refrigerant mixture cycle. Alternatively to this, the compressed refrigerant mixture (20, 31, 34) can be partially condensed (E3, E4, E5) after each compressor stage and fractionated in each case into a lower--boiling gas fraction (21, 32, 10) and a higher-boiling liquid fraction (30, 33, 35). Only the gas fraction (21, 32) from the partial condensation (E3, E4) in each case is further compressed and the liquid fractions 33, 35) from the second fractionation (D4, D5) on are added to the partially condensed stream (20) from the first compressor stage upstream of its fractionation (D3). -2- Again, the gas fraction (10) from the final fractionation (D5) forms the lower-boiling refrigerant mixture fraction and the liquid fraction (30) from the first fractionation (D3) forms the higher-boiling refrigerant mixture fraction of the refrigerant mixture cycle.
L'invention concerne un procédé pour liquéfier un écoulement riche en hydrocarbures, notamment un écoulement de gaz naturel, par échange de chaleur indirect avec le mélange de caloporteur d'un circuit de mélange de caloporteur, ledit mélange étant comprimé en au moins deux étapes et séparé en au moins une fraction à bas point d'ébullition et au moins une fraction à haut point d'ébullition. Selon l'invention, ledit mélange de caloporteur comprimé (23) est partiellement condensé (E4) au moins après l'avant-dernier étage de compresseur et séparé (D4) en une fraction liquide à haut point d'ébullition (26) et une fraction gazeuse à bas point d'ébullition (24). Cette dernière fraction (24) est comprimée à la pression finale, partiellement condensée (E5) et séparée (D5) en une fraction gazeuse à bas point d'ébullition (10) et une fraction liquide à haut point d'ébullition (27). Cette dernière (27) est mélangée à l'écoulement de mélange de caloporteur (23) partiellement condensé, et la fraction gazeuse (10) forme la fraction de mélange de caloporteur à bas point d'ébullition, et la fraction liquide (26) forme la fraction de mélange de caloporteur à haut point d'ébullition du circuit de mélange de caloporteur. En variante, le mélange de caloporteur comprimé (20, 31, 34) peut être condensé partiellement (E3, E4, E5) après chaque étage de compresseur, et séparé (D3, D4, D5) en une fraction gazeuse à bas point d'ébullition (21, 32, 10) et une fraction liquide à haut point d'ébullition (30, 33, 35). Seule la fraction gazeuse (21, 32) provenant de la condensation partielle (E3, E4) continue d'être comprimée, et les fractions liquides (33, 35) à partir de la deuxième séparation (D4, D5) sont mélangées à l'écoulement partiellement condensé (20) provenant du premier étage de compresseur avant leur séparation (D3). La fraction gazeuse (10) provenant de la dernière séparation (D5) forme alors la fraction de mélange de caloporteur à bas point d'ébullition, et la fraction liquide (30) provenant de la première séparation (D3) forme la fraction de mélange de caloporteur à haut point d'ébullition du circuit de mélange de caloporteur.
Bolt Manfred
Forg Wolfgang
Fredheim Arne Olav
Paurola Pentti
Pfeiffer Christian
Den Norske Stats Oljeselskap A.s.
Johnson Ernest Peter
Linde Aktiengesellschaft
LandOfFree
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